A.采樣時(shí)間間隔宜為50~200μs,信號(hào)采樣點(diǎn)數(shù)不宜少于1024點(diǎn)
B.力的設(shè)定值由加速度傳感器設(shè)定值與重錘質(zhì)量的乘積確定
C.力傳感器和加速度傳感器標(biāo)定系數(shù)只能由國家法定計(jì)量單位開具
D.樁身波速可結(jié)合本地經(jīng)驗(yàn)或按同場(chǎng)地同類型已檢樁的平均波速初步設(shè)定
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A.樁頂?shù)綐兜?br/>B.傳感器安裝點(diǎn)到樁底的距離,包括樁尖
C.傳感器安裝點(diǎn)到樁底的距離,不包括樁尖
D.樁頂?shù)綐都?/p>
A.1.0倍
B.1.2倍
C.1.5倍
D.2.0倍
A.1級(jí)
B.2級(jí)
C.3級(jí)
D.4級(jí)
A.0.6≤β〈0.8
B.β〈0.6
C.0.8〈β〈1.0
D.0.6〈β〈0.8
A.樁尖土
B.樁周土
C.樁類型
D.施工工藝
A.地表有阻力
B.傳感器附近變截面
C.參數(shù)不合理
D.偏心
A.錘墊的作用是使錘擊力分布均勻,調(diào)整樁、錘沖擊的持續(xù)時(shí)間,將錘擊能量有效地傳遞給樁
B.緩沖錘的沖擊力。避免因錘擊應(yīng)力過大使樁頭遭到破壞
C.影響錘墊功能的因素主要是錘墊材料的剛度,在錘重和落距一定的情況下,墊材剛度越大,樁、錘作用時(shí)間越短,錘對(duì)樁的沖擊力越大,樁的錘擊應(yīng)力也越大,樁產(chǎn)生更大的加速度,慣性效應(yīng)影響增大
D.墊材剛度越小,樁的錘擊應(yīng)力也減小,錘對(duì)樁的沖擊時(shí)間有所延長,樁產(chǎn)生的加速度也將減小,其慣性效應(yīng)影響也隨之小
A.在錘擊力的作用下,樁身運(yùn)動(dòng)將激發(fā)土阻力而使樁身受到外加的阻力波作用
B.土阻力的信號(hào)將被檢測(cè)截面的傳感器直接接收到,使得實(shí)測(cè)曲線中包含了試驗(yàn)時(shí)實(shí)際激發(fā)的土阻力信息
C.作用于深度x 處的土阻力所產(chǎn)生的上行波將2x/c時(shí)刻到達(dá)檢測(cè)截面
D.土阻力的作用將首先表現(xiàn)為實(shí)測(cè)力曲線的上升和實(shí)測(cè)速度曲線的下降,兩者的分離幅度將正好等于所受的土阻力
A.樁土系統(tǒng)上部無異常時(shí),在下行波峰值點(diǎn)以前上行波基本上為零,然后逐步增加
B.當(dāng)樁身無缺陷時(shí),上行波幅值乘以2便是對(duì)應(yīng)位置以上部位樁側(cè)阻力的總和
C.上行波的增加趨勢(shì)尤其是出現(xiàn)拐點(diǎn)的趨勢(shì)基本上與地層變化相吻合,如果夾在此趨勢(shì)中間形成一明顯的下跳,則該處一定有缺陷或者干脆就是摩擦樁樁底反射
D.擴(kuò)徑現(xiàn)象除淺部和嚴(yán)重者外,由于與樁側(cè)阻力相混,大多難于在上行波中察覺
A.樁頭混凝土強(qiáng)度不高而被重錘擊碎
B.偏心錘擊、樁墊選擇不當(dāng)使得測(cè)試信號(hào)嚴(yán)重畸變
C.錘重選擇不當(dāng)或落高控制不當(dāng)導(dǎo)致激勵(lì)能量過大或不足
D.安裝點(diǎn)混凝土質(zhì)量欠佳,錘擊后可能導(dǎo)致塑性變形或裂縫,從而產(chǎn)生持續(xù)的壓力或拉力波從而使信號(hào)尾部不歸零
最新試題
廣義的高應(yīng)法應(yīng)包括下列()檢測(cè)方法。
樁底反射明顯時(shí),高應(yīng)變檢測(cè)的樁身波速應(yīng)優(yōu)先采用()方法確定。
下列有關(guān)高應(yīng)變動(dòng)力檢測(cè)時(shí)錘重和落高選擇說法中正確的有()。
對(duì)預(yù)制管樁進(jìn)行高應(yīng)變復(fù)打承載力檢測(cè)時(shí),樁頂?shù)淖畲髣?dòng)位移的較合理范圍是()。
高應(yīng)變法較適合于以下()檢測(cè)。
下列有關(guān)高、低應(yīng)變檢測(cè)的說法中,正確的有()。
下列樁型中,高、低應(yīng)變檢測(cè)法均適用的是()。
以下對(duì)高應(yīng)變實(shí)測(cè)曲線擬合法中采用樁的力學(xué)模型描述正確的是()。
采用實(shí)測(cè)曲線擬合法擬合時(shí):增加土的極限靜阻力(Ru),將使Pc(t)曲線();增加土的最大彈性位移Sq ,將使Pc(t)曲線();增加土阻尼,將使Pc (t )曲線()。
下列有關(guān)缺陷程度和位置的說法中,正確的是()。