A.低應(yīng)變反射波法檢測(cè)時(shí)，傳感器安裝點(diǎn)與錘擊點(diǎn)越遠(yuǎn)，測(cè)試波速比實(shí)際波速高出越多
B.理論上當(dāng)樁身截面變化越多，應(yīng)力波傳播的路徑相對(duì)延長(zhǎng)，故低應(yīng)變實(shí)測(cè)波速比實(shí)際波速低出越多
C.低應(yīng)變檢測(cè)實(shí)測(cè)曲線中高頻干擾的強(qiáng)弱與傳感器安裝位置有關(guān)
D.通常具有錘墊緩沖作用的自由落錘高應(yīng)變測(cè)試，力信號(hào)中有效高頻分量一般不超過(guò)200～300Hz

A.導(dǎo)桿式柴油錘靠落錘下落壓縮汽缸中氣體對(duì)樁施力，造成力和速度上升沿十分緩慢
B.壓電式加速度傳感器的有限低頻響應(yīng)，使信號(hào)發(fā)生畸變
C.導(dǎo)桿式柴油錘一般錘重較輕
D.導(dǎo)桿式柴油錘一般落距太高

A.與位移相關(guān)的土的最大靜阻力滯后于與速度相關(guān)的土的最大動(dòng)阻力
B.荷載作用持續(xù)時(shí)間長(zhǎng)短受樁的廣義阻抗大小與錘的阻抗之比和樁周土阻力的影響
C.樁身中的波傳播效應(yīng)是否存在主要取決于荷載中的有效頻率分量的波長(zhǎng)與樁長(zhǎng)的比值，比值越小，波傳播效應(yīng)就越小
D.高應(yīng)變法采用重錘低擊時(shí)，一般產(chǎn)生陡升緩降的力脈沖；而動(dòng)靜法的荷載作用下產(chǎn)生的是緩升緩降的力脈沖

A.采用線性粘滯阻尼
B.動(dòng)阻力大小與樁身運(yùn)動(dòng)速度成正比
C.動(dòng)阻力大小與樁身運(yùn)動(dòng)加速度成正比
D.采用輻射阻尼模型

A.單元?jiǎng)澐植捎玫葧r(shí)單元
B.側(cè)阻力作用在與其相鄰樁單元的界面處
C.開口管樁土塞的土質(zhì)量可折算成相鄰樁單元的附加質(zhì)量
D.土塞的土質(zhì)量采用輻射阻尼模型

A.柴油鍾（導(dǎo)桿式、筒式）
B.液壓錘、蒸汽錘
C.振動(dòng)錘
D.具有穩(wěn)固導(dǎo)向裝置的自由落體錘

A.速度曲線的峰—峰值時(shí)差與已知樁長(zhǎng)
B.同一根樁上低應(yīng)變法確定
C.速度曲線第一峰起升沿的起點(diǎn)至速度峰起升或下降沿的起點(diǎn)之間的時(shí)差與已知樁長(zhǎng)
D.下行波上升沿的起點(diǎn)與上行波下降沿的起點(diǎn)之間的時(shí)差與已知樁長(zhǎng)

A.兩組力和速度時(shí)程波形基本一致，峰值前二者重合，峰值后協(xié)調(diào)
B.力和速度時(shí)程波形最終回歸零值
C.波形采樣長(zhǎng)度足夠
D.貫入度2～6mm，波形無(wú)明顯的高頻雜波干擾

A.樁淺部阻抗變化和土阻力影響
B.采用應(yīng)變式傳感器測(cè)力時(shí)，測(cè)點(diǎn)處混凝土的非線性造成力值明顯偏低
C.錘擊力波上升緩慢或樁很短時(shí)，土阻力波或樁底反射波的影響
D.導(dǎo)桿式柴油錘敲擊時(shí)

A.高應(yīng)變檢測(cè)中，可采用加速度信號(hào)兩次積分得到的最終位移作為實(shí)測(cè)貫入度
B.和低應(yīng)變反射波一樣，凱司法樁身完整性系數(shù)β的計(jì)算屬純理論公式，即使對(duì)等截面均勻樁也需對(duì)土阻力進(jìn)行假定，因此計(jì)算結(jié)果也為估算值
C.高應(yīng)變方法檢測(cè)時(shí)，當(dāng)采用自由落錘為錘擊設(shè)備時(shí)，對(duì)錘重有嚴(yán)格限制，對(duì)錘的尺寸及比例沒(méi)有特殊要求
D.高應(yīng)變檢測(cè)中出現(xiàn)嚴(yán)重錘擊偏心，導(dǎo)致兩側(cè)力信號(hào)幅值相差超過(guò)1倍時(shí)，應(yīng)對(duì)兩側(cè)力信號(hào)進(jìn)行平均后再進(jìn)行承載力分析計(jì)算