某建筑樁基承臺如圖所示,采用混凝土預(yù)制圓樁,樁徑為0.4m,樁長為10m,采用單橋靜力觸探,其數(shù)據(jù)見圖中所示。試問:該單樁豎向極限承載力標準值Quk(kN)最接近下列()項。()
A.800
B.900
C.1000
D.1100
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某建筑樁基礎(chǔ)采用水下鉆孔灌注樁,樁身直徑為0.8m,樁長為13m。樁基剖面及工程地質(zhì)條件如圖所示。
試問:該樁的單樁豎向承載力特征值RA(kN)最接近下列()項。
A.570
B.675
C.1140
D.1250
柱600mm×400mm;樁400mm×400mm;承臺fT=1.27MPa;其他條件見圖4.10.3.3。圖4.10.3.3所示錐形承臺A-A邊的斜截面受剪承載力為()。
A.3956kN
B.3966kN
C.2877kN
D.3986kN
fT=1.270MPa;樁為400mm×400mm方樁;柱截面為600mm×400mm。
圖4.10.3.2所示承臺柱邊A-A斜截面受剪承載力為()。
A.2373kN
B.2383kN
C.2393kN
D.2169kN
A.7101kN
B.7150kN
C.7911kN
D.7250kN
承臺h0=500mm,承臺h=650,fT=1.27MPa,其他條件如圖4.10.2.10所示。樁400mm×400mm;柱400mm×600mm。
如圖4.10.2.10所示承臺底部角樁和頂部角樁的抗沖切力分別為()。
A.529kN、255kN
B.453kN、240kN
C.435kN、219kN
D.435kN、240kN
柱600mm×600mm;樁400mm×400mm;承臺h=1200mm,h0=1050mm,fT=1270MPa。
確定如圖4.10.2.7所示承臺角樁沖切的承載力為()。
A.1946kN
B.1956kN
C.1966kN
D.1976kN
柱600mm×600mm;樁400mm×400mm;承臺高H=1100mm,有效高度h0=950mm,fT=1.27MPa。
確定如圖4.10.2.3所示樁基礎(chǔ)中柱對承臺沖切驗算時,承臺的抗沖切承載力為()。
A.5446kN
B.5456kN
C.5478kN
D.5714kN
確定如圖4.10.2.1所示正方形五樁承臺的柱邊抗沖切承載力。
承臺厚1.2m,有效高度h0=1050mm,采用C25混凝土,fT=1.27MPa;樁截面0.4m×0.4m;柱載面0.6m×0.6m??箾_切承載力為()
A.7157kN
B.7167kN
C.8181kN
D.7187kN
三角形承臺正截面彎矩計算。
如圖4.10.1.3柱截面為400mm×600mm,柱傳至承臺頂面豎向力F=2500kN,M1、M2分別為()。
A.1080kN·m、520kN·m
B.1252kN·m、790kN·m
C.1000kN·m、520kN·m
D.1000kN·m、620kN·m
A.1200kN·m,50cm2
B.1250kN·m,55cm2
C.1250kN·m,55cm2
D.1200kN·m,55cm2
最新試題
假定承臺頂面處相應(yīng)于作用的基本組合時的豎向壓力F=3030kN,彎矩M=0,水平剪力V=0,則承臺正截面最大彎矩設(shè)計值(kN·m),最接近下列()項()
承臺的斜截面受剪承載力設(shè)計值(kN)的最小值,最接近下列()項。
當計算該承臺受沖切承載力時,已知承臺受力鋼筋截面重心至承臺底面邊緣的距離為60mm,則該承臺的沖跨比λ0x和λ0y值,最接近下列()項。()
承臺的柱邊A2-A2截面的斜截面受剪承載力(kN)最接近下列()項。()
假定基樁嵌固入巖深度ι=3200mm,單樁豎向承載力特征值RA(kN)最接近下列()項。
根據(jù)靜載荷試驗,已知三根試樁的單樁豎向極限承載力實測值分別為Q1=1020kN,Q2=1120kN,Q3=1210kN,其單樁豎向承載力特征值(kN),最接近下列()項。()
假定承臺頂面處相應(yīng)于作用的標準組合時的豎向壓力FK=3792kN,彎矩MK=700kN·m,確定單樁的最大豎向力標準值Qkmax(kN)最接近下列()項。()
已知βhp=0.975,補樁后承臺在D樁處的受角樁沖切的承載力設(shè)計值(kN)最接近下列()項。
承臺Ⅰ-Ⅰ截面的剪力設(shè)計值V(kN)最接近下列()項。()
假定按荷載的標準組合計算的單根基樁上拔力NK=1200kN,土層及各層的抗拔系數(shù)λ均取0.75,當群樁呈非整體破壞時,滿足基樁抗拔承載力要求的基樁最小嵌固入巖深度ι(mm)最接近下列()項。()