某建筑柱下樁基承臺，采用6根沉管灌注樁，樁身直徑d=426mm，樁端進入持力層的深度為2500mm。樁基承臺頂面處作用有豎向力F、力矩M和水平剪力V，承臺及承臺土的平均重度YG=20kN／m3。承臺平面尺寸和樁位布置、樁基礎剖面和地基土層分布情況見圖6.1.6所示。按《建筑地基基礎設計規(guī)范》作答。
A.626.41
B.558.35
C.642.09
D.658.82
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某建筑柱下樁基承臺，采用6根沉管灌注樁，樁身直徑d=426mm，樁端進入持力層的深度為2500mm。樁基承臺頂面處作用有豎向力F、力矩M和水平剪力V，承臺及承臺土的平均重度YG=20kN／m3。承臺平面尺寸和樁位布置、樁基礎剖面和地基土層分布情況見圖6.1.6所示。按《建筑地基基礎設計規(guī)范》作答。
A.λ0x=1.0，λ0y=0.56
B.λ0x=1.0，λ0y=0.36
C.λ0x=1.15，λ0y=0.56
D.λ0x=1.15，λ0y=0.36
某建筑柱下樁基承臺，采用6根沉管灌注樁，樁身直徑d=426mm，樁端進入持力層的深度為2500mm。樁基承臺頂面處作用有豎向力F、力矩M和水平剪力V，承臺及承臺土的平均重度YG=20kN／m3。承臺平面尺寸和樁位布置、樁基礎剖面和地基土層分布情況見圖6.1.6所示。按《建筑地基基礎設計規(guī)范》作答。
A.5250
B.5663
C.5831
D.5962
某建筑柱下樁基承臺，采用6根沉管灌注樁，樁身直徑d=426mm，樁端進入持力層的深度為2500mm。樁基承臺頂面處作用有豎向力F、力矩M和水平剪力V，承臺及承臺土的平均重度YG=20kN／m3。承臺平面尺寸和樁位布置、樁基礎剖面和地基土層分布情況見圖6.1.6所示。按《建筑地基基礎設計規(guī)范》作答。
A.499.4
B.552.7
C.602.9
D.621.2
某建筑柱下樁基承臺，采用6根沉管灌注樁，樁身直徑d=426mm，樁端進入持力層的深度為2500mm。樁基承臺頂面處作用有豎向力F、力矩M和水平剪力V，承臺及承臺土的平均重度YG=20kN／m3。承臺平面尺寸和樁位布置、樁基礎剖面和地基土層分布情況見圖6.1.6所示。按《建筑地基基礎設計規(guī)范》作答。
A.695
B.697.65
C.730.1
D.749.32
某建筑柱下樁基承臺，采用6根沉管灌注樁，樁身直徑d=426mm，樁端進入持力層的深度為2500mm。樁基承臺頂面處作用有豎向力F、力矩M和水平剪力V，承臺及承臺土的平均重度YG=20kN／m3。承臺平面尺寸和樁位布置、樁基礎剖面和地基土層分布情況見圖6.1.6所示。按《建筑地基基礎設計規(guī)范》作答。
A.1262.5
B.1381.63
C.1500
D.1657.95
某建筑物獨立基礎采用干作業(yè)鉆孔灌注樁9樁矩形承臺，其樁及工程地質情況如圖所示。樁和承臺混凝土強度等級為C25（fT=1.27N／mm2、fC=11.9N／mm2），樁基承臺和承臺上土的自重標準值GK=415kN。按《建筑地基基礎設計規(guī)范》作答。
A.970
B.930
C.860
D.830
某建筑物獨立基礎采用干作業(yè)鉆孔灌注樁9樁矩形承臺，其樁及工程地質情況如圖所示。樁和承臺混凝土強度等級為C25（fT=1.27N／mm2、fC=11.9N／mm2），樁基承臺和承臺上土的自重標準值GK=415kN。按《建筑地基基礎設計規(guī)范》作答。
當樁身采用構造配筋時，取
，按樁身強度確定的樁頂軸向力設計值N（kN）最接近下列（）項。
A.844
B.1050
C.1440
D.1600
某建筑物獨立基礎采用干作業(yè)鉆孔灌注樁9樁矩形承臺，其樁及工程地質情況如圖所示。樁和承臺混凝土強度等級為C25（fT=1.27N／mm2、fC=11.9N／mm2），樁基承臺和承臺上土的自重標準值GK=415kN。按《建筑地基基礎設計規(guī)范》作答。
A.634
B.584
C.551
D.527
某建筑物獨立基礎采用干作業(yè)鉆孔灌注樁9樁矩形承臺，其樁及工程地質情況如圖所示。樁和承臺混凝土強度等級為C25（fT=1.27N／mm2、fC=11.9N／mm2），樁基承臺和承臺上土的自重標準值GK=415kN。按《建筑地基基礎設計規(guī)范》作答。
A.680
B.750
C.450
D.560
某建筑物獨立基礎采用干作業(yè)鉆孔灌注樁9樁矩形承臺，其樁及工程地質情況如圖所示。樁和承臺混凝土強度等級為C25（fT=1.27N／mm2、fC=11.9N／mm2），樁基承臺和承臺上土的自重標準值GK=415kN。按《建筑地基基礎設計規(guī)范》作答。
A.1736
B.1927
C.2122
D.2526
最新試題
樁身混凝土采用C25（fC=11.9N／mm2），地下水位較高，確定在軸心受壓時單樁的承載力Q（kN）最接近下列（）項。
假定承臺頂面處相應于作用的標準組合時的豎向壓力FK=3792kN，彎矩MK=700kN·m，確定單樁的最大豎向力標準值Qkmax（kN）最接近下列（）項。（）
承臺Ⅱ一Ⅱ截面處的斜截面受剪承載力（kN）最接近下列（）項。
承臺Ⅱ-Ⅱ截面的剪力設計值V（kN）最接近下列（）項。（）
假定基樁嵌固入巖深度ι＝3200mm，單樁豎向承載力特征值RA（kN）最接近下列（）項。
假定在圖中的樁底傳力作用下，相應于作用的基本組合時，求得基樁的豎向總反力設計值N1=N2=N3=701kN，N4=N5=N6=584kN，N7=N8=N9=467kN，扣除承臺和承臺上土自重后，基樁的豎向凈反力設計值為N1=N2=N3=643kN，N4=N5=526kN，N7=N8=N9=409kN。確定矩形承臺不利截面的最大彎矩設計值（kN·m）最接近下列（）項。
承臺的斜截面受剪承載力設計值（kN）的最小值，最接近下列（）項。
承臺Ⅰ-Ⅰ截面的剪力設計值V（kN）最接近下列（）項。（）
假定承臺頂面處相應于作用的標準組合時的豎向壓力FK=3300kN，彎矩MK=570kN·m，水平剪力VK=310kN，則樁基中單樁承受的最大豎向力標準值Qk，max（kN），最接近下列（）項。
已知βhp=0.975，補樁后承臺在D樁處的受角樁沖切的承載力設計值（kN）最接近下列（）項。