A.流線即不是直線有不平行的流動
B.流線全部為直線的流動
C.流線相互平行
D.流線為平行直線的流動
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A.0.218mm/s
B.0.106mm/s
C.0.609mm/s
D.0.483mm/s
A.3.36Pa
B.1.26Pa
C.2.39Pa
D.0.95Pa
水下矩形閘門AB,高h(yuǎn)=1m,寬b=1m,水深如圖所示,閘門上總壓力為()。
A.1.51ρg
B.2.0ρg
C.2.5ρg
D.3.0ρg
用歐拉法表示流體質(zhì)點(diǎn)的加速度等于()。
A.A
B.B
C.C
D.D
如圖6-15所示,矩形斷面渠道,b=3m,h=1m,若粗糙系數(shù)n與底坡i不變,具有相同流量的矩形斷面渠道與半圓形渠道的濕周比應(yīng)為()。
A.1.56
B.2
C.1.19
D.0.84
A.壓力
B.拉力
C.切力
D.重力
水在變直徑豎管中流動,如圖6-27所示。已知粗管直徑d1=300mm,流速v1=6m/s。裝有壓力表的兩斷面相距h=3m,在水頭損失忽略不計(jì)的情況下,為使兩壓力表讀值相同,細(xì)管直徑為()。
A.197.8mm
B.153.7mm
C.102.1mm
D.235.5mm
一直立的突擴(kuò)管如圖6-11所示,水由上向下流動,已知d1=150mm,d2=300mm,h=1.5m,v2=3m/s,則水銀測壓計(jì)中水銀液面的高差為()。
A.0.09mHg
B.0.17mHg
C.0.22mHg
D.0.35mHg
閘下出流如圖6-34所示,平板閘門寬B=2m,閘前水深h1=4m,閘后水深h2=0.5m,出流量Q=8m3/s,不計(jì)摩擦阻力,水流對閘門的作用力為()。
A.120kN
B.69kN
C.98kN
D.78kN
圓錐體繞其鉛直中心軸等速旋轉(zhuǎn),如圖6-17所示。錐體與固定壁面間的距離δ=1mm,用μ=0.1Pa·s的潤滑油充滿間隙。當(dāng)旋轉(zhuǎn)角速度ω=16s-1 ,錐體底部半徑R=0.3m、高H=0.5m時(shí),作用于圓錐的阻力矩為()。
A.88.5N·m
B.47.3N·m
C.11.1N·m
D.39.5N·m
最新試題
密閉容器如圖6-18所示,測壓管液面高于容器內(nèi)液面h=1.8m,液體的密度為850kg/m3 ,液面壓強(qiáng)為()。
某管路流動的Re=106,通水多年后,由于管路銹蝕,發(fā)現(xiàn)在水頭損失相同的條件下,流量減少了一半。假設(shè)新管時(shí)管內(nèi)流動處于光滑區(qū),可采用布拉修斯公式計(jì)算;銹蝕后管內(nèi)流動處于粗糙區(qū),可采用希弗林松公式計(jì)算,那么舊管管壁的相對粗糙高度ks/d約為()。
圓柱形外管嘴的正常工作條件是()。
為了率定圓管內(nèi)徑,在管內(nèi)通過運(yùn)動黏滯系數(shù)為0.013cm2/s的水,實(shí)測流量為35cm3/s,長15m管段上的水頭損失為2cm水柱,此圓管的內(nèi)徑為()。
用水管模擬輸油管道。已知輸油管直徑500mm,管長100m,輸油量0.1m3/s,油的運(yùn)動黏滯系數(shù)為150×10-6m2/s。水管直徑25mm,水的運(yùn)動黏滯系數(shù)為1.01×10-6m2/s。如模型上測得的測壓管高度(△p/ρg)m=2.35cm水柱,輸油管上的測壓管高度差(△p/ρg)。為()。
一個(gè)潮汐模型,按弗勞德準(zhǔn)則設(shè)計(jì),長度比尺為2000,則原型中的一天相當(dāng)于模型時(shí)間的()。
管道出口的局部阻力系數(shù)ζ為()。
自來水管長600m,為直徑300mm的鑄鐵管,通過流量60m3/h的水,若從莫迪圖中查得λ=0.031,則沿程水頭損失為()。
溢流壩泄流模型實(shí)驗(yàn),模型長度比尺為60,溢流壩的泄流量為500m3/s,那么模型的泄流量為()。
水從鉛垂立管下端射出,射流沖擊一水平放置的圓盤,如圖6-31所示。已知立管直徑d=50mm,h1=3m,h2=1.5m,圓盤半徑R=150nlm,水流離開圓盤邊緣的厚度δ=1mm,水頭損失忽略不計(jì),且假定各斷面流速分布均勻,則流量為()。