某建筑柱下樁基采用等邊三樁承臺,如圖所示,承臺等厚三向均勻配筋。在荷載的基本組合下,作用在承臺頂面的軸心豎向壓力為2500kN,承臺及其上土的自重標(biāo)準(zhǔn)值為280kN?;窘M合由永久荷載控制。按《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》作答。試問:該承臺正截面最大彎矩設(shè)計值(kN·m)最接近下列()項。
A.750
B.800
C.850
D.950
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某建筑樁基承臺如圖所示,相應(yīng)于作用的基本組合時的柱軸壓力F=12000kN,力矩M=1500kN·m,水平力H=600kN。承臺及其上填土的平均重度為20kN/m3。按《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》作答。試問:計算圖示虛線截面處的彎矩設(shè)計值(kN·m)最接近下列()項。()
A.4800
B.5300
C.5600
D.5900
A.14.3
B.15.6
C.16.7
D.17.4
A.22
B.25
C.28
D.30
A.5
B.9
C.12
D.15
某軟土地基上多層建筑采用減沉復(fù)合疏樁基礎(chǔ),筏板基礎(chǔ)平面尺寸為40m×16m,筏板基礎(chǔ)底設(shè)置鋼筋混凝土預(yù)制樁,共計180根,單樁截面尺寸為0.2m×0.2m,樁長18m,樁間距2m,不規(guī)則布樁,地層分布及土層參數(shù)見圖6.5.3所示。試問:該基礎(chǔ)中點由樁土相互作用產(chǎn)生的沉降量ssp(mm)最接近下列()項。()
A.10
B.13
C.16
D.19
A.800
B.850
C.900
D.950
某建筑樁基如圖所示,樁徑為0.8m,樁長為8m。當(dāng)水位從-3m降至-8m。淤泥ξ=0.20;淤泥質(zhì)黏土ξ=0.25;黏土ξ=0.30。
試問:單樁負(fù)摩阻力引起的下拉荷載值Qng(kN)最接近下列()項。
A.520
B.570
C.620
D.670
某建筑柱下六樁樁基承臺,承臺埋深2.0m,承臺面積為3.0m×4.2m,采用直徑0.4m的灌注樁,樁長12m,距徑比sA/d=4,樁頂以下土層參數(shù)如表6.4.2所示。取地基抗震承載力調(diào)整系數(shù)ξA=1.5,fak=300kPa,承臺效應(yīng)系數(shù)ηE=0.14。試問:該復(fù)合基樁考慮地震作用時的豎向承載力特征值R(kN)與其單樁豎向承載力特征值RA(kN)之比,最接近下列()項。
A.1.10
B.1.15
C.1.20
D.1.25
某建筑樁基采用泥漿護壁后注漿灌注樁,樁徑800mm,樁長24m,樁端、樁側(cè)采用復(fù)式注漿,樁側(cè)注漿斷面位于樁頂下12m。樁周土性及后注漿樁側(cè)阻力與樁端阻力增強系數(shù),如圖所示。
試問:估算單樁豎向極限承載力(kN)最接近下列()項。
A.8300
B.7900
C.7500
D.7000
最新試題
當(dāng)計算該承臺受沖切承載力時,已知承臺受力鋼筋截面重心至承臺底面邊緣的距離為60mm,則該承臺的沖跨比λ0x和λ0y值,最接近下列()項。()
該建筑物屬于對水平位移不敏感建筑。單樁水平靜載試驗表明,當(dāng)?shù)孛嫣幩轿灰茷?0mm時,所對應(yīng)的水平荷載為32kN。已求得承臺側(cè)向土水平抗力效應(yīng)系數(shù)ηι=1.35,樁頂約束效應(yīng)系數(shù)η=2.05。當(dāng)驗算地震作用樁基的水平承載力時,沿承臺長邊方向,群樁基礎(chǔ)的基樁水平承載力特征值RH(kN)最接近下列()項。提示:sA/d<6。()
驗算柱對承臺的沖切時,承臺的抗沖切承載力設(shè)計值(kN),最接近下列()項。
柱對承臺的沖切計算時,承臺的受沖切承載力設(shè)計值(kN)最接近下列()項。
承臺Ⅰ-Ⅰ截面的斜截面抗剪承載力設(shè)計值(kN)最接近下列()項。()
承臺Ⅰ-Ⅰ截面的剪力設(shè)計值V(kN)最接近下列()項。()
已知該承臺的混凝土強度等級為C25(fT=1.27N/mm2),承臺受力鋼筋截面重心至承臺底面邊緣的距離為60mm,假定承臺的沖切系數(shù)a0x=0.7,a0y=1.10,該承臺受柱沖切承載力設(shè)計值(kN),最接近下列()項。()
已知βhp=0.975,補樁后承臺在D樁處的受角樁沖切的承載力設(shè)計值(kN)最接近下列()項。
由承臺形心到承臺底邊距離范圍內(nèi)板帶的彎矩設(shè)計值M2(kN·m)最接近下列()項。
角樁對承臺的沖切計算時,承臺的受沖切承載力設(shè)計值(kN)最接近下列()項。